|
Nie obrażaj więc mojej inteligencji poprzez czynione na pokaz zaniżanie własnej.
1. KATEGORIE RYSOODPORNOŚCI
Ustalenie kategorii rysoodporności konstrukcji sprężonych zależy od konsekwencji pojawienia się rys.: korozja stali sprężającej wskutek chemicznie agresywnego środowiska; skażenie środowiska zewnętrznego wskutek wycieku szkodliwych substancji chemicznych lub promieniotwórczych; niezdatność eksploatacyjną konstrukcji wskutek utraty szczelności; redukcję sztywności, zwiększenie ugięć, niebezpieczne przesunięcie częstości drgań własnych w stronę rezonansu. PN uwzględnia tylko ten pierwszy aspekt tablica 4, natomiast szerokość rys warunkuje tablica 14. Ajdukiewicz podaje 4 kategorie rysoodporności: Kategoria 1a obejmuje konstrukcje w których pojawienie się rys trzeba uznać za stan graniczny nośności groźny dla środowiska lub dla samej konstrukcji. Np. rury wysokociśnieniowe, zbiorniki: na szkodliwe ciecze i gazy, obudowy reaktorów jądrowych, itp. Kategoria 1b zawiera te konstrukcje dla których zarysowanie jest stanem granicznym użytkowalności, pogarszającym warunki normalnej eksploatacji lub zagrażającym trwałości konstrukcji. Należą do niej zbiorniki na ciecze nieszkodliwe dla otoczenia, a także wszelkie konstrukcje użytkowane w środowisku klasy XD1, XD2, XD3, XS1, XS2, XS3 Pod krótkotrwałą kombinacją obciążeń dopuszcza się dla tej kategorii naprężenia rozciągające, nie przekraczające średniej wytrzymałości betonu na rozciąganie f ctm , ale nie dopuszcza się rys. Kategoria 2a grupuje konstrukcje użytkowane w korzystnych warunkach środowiskowych (klasy XC2, XC3, XC4) ale sprężone stalą wrażliwą na korozję. Warunkiem bezpieczeństwa jest ograniczenie szerokości rozwarcia rys w 0,2 mm pod krótkotrwałą kombinacją obciążeń, pod warunkiem całkowitego zamknięcia rys dla kombinacji długotrwałej (warunek dekompresji). Kategoria 2b tym się różni od kategorii 2a, że zastosowana stal sprężająca jest mało wrażliwa na korozję. Pozostaje w mocy ograniczenie rozwarcia rys w < 0,2 mm, ale rezygnuje się z warunku dekompresji. Eurocode 2, a w ślad za nią PNB03264 : 02 określa dekompresję jako warunek, aby przy częstej kombinacji obciążeń wszystkie cięgna i ich kanały znajdowały się w betonie 2.P ODAĆ OGRANICZENIA NAPRĘŻEŃ W CIĘGNACH SPRĘŻAJĄCYCH , W KOLEJNYCH ETAPACH REALIZACJI KONSTRUKCJI σ 0max ≤ 0,8f pk oraz σ 0max ≤0,9f p0,1k przy chwilowym przeciążeniu stosowanym w celu zmniejszenia strat spowodowanych tarciem oraz poślizgiem w zakotwieniu σ pm0 ≤0,75f pk oraz σ pm0 ≤0,85f p0,1k – wstępnie po uwzględnieniu strat doraźnych σ pmt ≤0,65f pk po uwzględnieniu wszystkich strat Dla EC Początkowa siła sprężająca P 0 , max. naprężenia jakie można wprowadzić do cięgna: σ 0max ≤0,8 f pk σ 0max ≤0,9 f p,01k f p,01k =0,85f pk Siła po stratach doraźnych: σ pm0 ≤0,75 f pk σ pm0 ≤0,85 f p,01k 3.P ODAĆ OGRANICZENIA NAPRĘŻEŃ W BETONIE W ELEMENTACH STRUNOBETONOWYCH I KABLOBETONOWYCH Ograniczenia naprężeń w betonie w sytuacji początkowej: w strunobetonie: przy sprężeniu osiowym σ c <0,6 f cm (t 0 ) przy sprężeniu mimośrodowym σ c <0,7 f cm (t 0 ) w kablobetonie: przy sprężeniu osiowym σ c <0,5 f cm (t 0 ) przy sprężeniu mimośrodowym σ c <0,6 f cm (t 0 ) Przy projektowaniu średnią wytrzymałość betonu w chwili sprężenia można przyjąć równą 0,85 założonej 28dniowej wytrzymałości f c G ,cube Dla EC: w strunobetonie: w chwili sprężenia σ c ≤0,7 f ck (t) przy dodatkowym działaniu innych obc. w czasie σ c ≤0,6 f ck (t) Jeżeli naprężenie stałe ściskające σ c ≥0,45 f ck (t) to należy uwzględnić nieliniowość pełzania betonu Jeżeli sprężenie jest etapami, to wymaga się aby minimalna wartość f cm (t)>50% wytrzymałości przy stałym sprężeniu przy sile 30% z końcowej wartości siły sprężające Z czego wynikają naprężenia w betonie Naprężenia w betonie wywołane są: zewnętrzną siła podłużna σ.cN, siłą sprężającą σ.cp, sprężeniem (σ.cp0 – początkowe napręzenie w betonie na poziomie środka ciężkość cięgien); działaniem obciążeń wielokrotnie zmiennych (σ.cR – graniczne napreżenia w betonie); cieżarem własnym i innymi obciążeniami (σ.cg – naprężenia w betonie na poziomie środka cięzkości cięgien) 4.P RZEDSTAWIĆ NA OZNACZENIACH OGÓLNYCH ANALIZĘ ROZKŁADU SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ W CIĘGNACH OBWODOWYCH SPRĘŻAJĄCYCH KONSTRUKCJE OSIOWO SYMETRYCZNE Rysy wgłębne (rozłupanie) – następuje w kierunku działania siły sprężającej, rozbudowujące się wzdłuż lini przerywanych w miarę narastania obciążenia i w końcu wydzielające pod zakotwieniem klin betonowy, rozsadzający końcowy odcinek belki. Rozszczepienie – następuje na końcówce belki, zapoczątkowane na czole elementu i rozbudowujące się w głąb, to uszkodzenie powstaje, gdy cięgna są podzielone wyraźnie na grupę dolną i górną, obie usytuowane blisko krawędzi 7. WYMIENIĆ RODZAJE STALI SPRĘŻAJĄCEJ STOSOWANEJ W KONSTRUKCJACH KABLOBETONOWYCH I STRUNOBETONOWYCH. PRZYPISAĆ IM WYTRZYMAŁOŚĆ CHARAKTERYSTYCZNĄ NA ROZCIĄGANIE Stal do konstrukcji sprężonych można podzielić na 2 główne grupy: stal wysokowęglowa przeciągana na zimno w postaci drutów, splotów stal stopowa walcowana na gorąco w postaci prętów Postać zastosowanej stali zależy od rodzaju kotwienia i techniki naciągu. Cięgna sprężające pod względem geometrii: a) druty, sploty, liny b) cięgna prętowe ze stali walcowanej W podstawowych technologiach sprężania stosuje się obecnie przede wszystkim: W STRUNOBETONIE : sploty, rzadziej pręty profilowane, dawniej pojedyncze druty W KABLOBETONIE : kable z drutów lub splotów, liny oraz pręty gładkie i profilowane Druty zarówno pojedyncze jak i w splotach, w zależności od przekroju mają charakterystyczną wytrzymałość na rozciąganie odpowiednio: Φ2,5mm : f pk =2160MPa Φ5mm : f pk =1670MPa Φ7mm : f pk =1470MPa Pręty, naturalnie stygnące, z możliwością przeciągania i odpuszczania Φ od 15 do 50mm : f pk =1030MPa do 1230MPa Sploty: 6x2,5+1x2,8 : f pk =1940MPa Y 1860 S7 : f pk =1860MPa Y 1770 S7 : f pk =1770MPa 8.PODAĆ KIEDY NIE UWZGLĘDNIA SIĘ STRAT SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ SPOWODOWANYCH POŚLIZGIEM CIĘGIEN W ZAKOTWIENIACH Strat siły spowodowanej poślizgiem ( Psl ) nie uwzględniamy gdy: odległość rozpatrywanego przekroju od punktu przyłożenia siłownika naciągowego (x) znajduje się poza zasięgiem strefy poślizgu ( x 0 ): stosowany typ zakotwienia eliminuje możliwość poślizgu ( zakotwienia bezpoślizgowe np. zakotwienie śrubowe, główkowe ) 9. OD CZEGO ZALEŻY SKURCZ BETONU I OPISAĆ PROCEDURĘ OBLICZANIA. PRZEDSTAWIĆ WYKRES ZMIAN ODKSZTAŁCEŃ SKURCZOWYCH W CZASIE. Skurcz jest to zjawisko fizykochemiczne i zachodzi do w największej mierze do 28 dni od betonowania, bez względu na fakt czy konstrukcja jest obciążona czy nie. Wartość skurczu zależy od: temperatury ilości i rodzaju cementu (im wyższa klasa cementu tym skurcz większy) ilości wody rodzaju kruszywa wilgotności (RH) Wartość ε cs =0 ( wartość skurczu ), można przyjmować dla konstrukcji w środowisku wodnym z betonu na cemencie portlandzkim. 11. PRZEDSTAWIĆ NA WYKRESIE ZALEŻNOŚĆ σε DLA STALI SPRĘŻAJĄCEJ PRZY SPRAWDZANIU SGN WYKRES RZECZYWISTY: W PN na podstawie procentowej straty naprężeń w ciągu 1000h przy względnym poziomie naprężeń σ p /f pk umownie wydzielono 3 klasy stali: 1 klasa – druty i sploty zwykłe ( straty po 1000h 8% przy σ p /f pk=70% ) 2 klasa – druty i sploty o niskiej relaksacji ( 2,5% σ p /f pk=70% )) 3 klasa – pręty ( 4% σ p /f pk=70% )) W konstrukcjach sprężonych kablobetonowych określa się całkowitą relaksacje jaka zachodzi w konstrukcji, natomiast w strunobetonie bierze się pod uwagę tylko relaksację pozostałą po odjęciu częściowej relaksacji na torze naciągowym: ∆ ∆ ∆ ∆ ∆ Gdzie: ∆ ęż ę ężą ą ą ę ł ą ężń W konstrukcjach strunobetonowych należy doliczyć straty od relaksacji z uwagi na zastosowanie obróbki cieplnej przy produkcji elementów prefabrykowanych poprzez wprowadzenie czasu zastępczego t eq jaki powinien być dodany do czasu t po sprężeniu 1,14 20 WYKRES NORMOWY ∆ 20∆ 16. POSOBY SPRĘŻANIA 1. sprężanie za pomocą cięgien, polegające na wzdłużnym naciągu wybranego typu zbrojenia i kotwieniu tych cięgien na ich końcach strunobeton – oparcie o silną konstr zewnętrzną kablobeton – oparcie o stwardniały beton 2. sprężanie bez cięgien, polegające na wywołaniu reakcji pomiędzy masywnymi zewnętrznymi oporami a sprężanym elementem za pomocą pras, klinów lub ekspansji betonu 3. sprężenie przez zabiegi specjalne za pomocą cięgien naciąganych sposobami odmiennymi niż wzdłużny naciąg w metodach grupy 1 17.C O TO JEST TRASA WSPÓŁBIEŻNA Jest to szczególna trasa cięgna wypadkowego, czyli dla szczególnej funkcji mimośrodu e p (x)=f(x), kiedy momenty wzbudzone są równe zeru. Naciąg cięgna poprowadzonego wzdłuż trasy współbieżnej nie wywołuje reakcji hiperstatycznych, a więc linia ciśnienia od sprężenia pokrywa się z osią cięgna wypadkowego. 18.P RZEDSTAWIĆ NA OZNACZENIACH OGÓLNYCH ANALIZĘ ROZKŁADU SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ NA DŁUGOŚCI CIĘGNA W WOLNOPODPARTEJ BELCE KABLOBETONOWEJ ( ODPOWIEDNI RYSUNEK ) 12. PRZEDSTAWIĆ NA WYKRESIE ZALEŻNOŚĆ σε DLA BETONU PRZY SPRAWDZANIU SGN NORMOWY WYKRES ZALEŻNOŚCI NAPRĘŻANIEODKSZTAŁCENIE: 13. WYMIENIĆ JAKIE CZYNNIKI NALEŻY UWZGLĘDNIĆ PRZY OKREŚLANIU ZALEŻNOŚCI σε W PRÓBIE KONTROLOWANEGO BADANIA BETONU W JEDNOOSIOWYM STANIE NAPRĘŻENIA PRZY ROZCIĄGANIU BETONU, PODAĆ WYKRES Wytrzymałość betonu na rozciąganie definiuje się jako maksymalne naprężenie rozciągające, które jest w stanie przenieść beton w stanie jednoosiowego rozciągania. Pomiar wytrzymałośc i na próbkach osiowo rozciąganych jest utrudniony ze względu na wstępowanie mimośrodów przypadkowych , które nawet niewielkiej wartości dają duży rozrzut wyników. Dlatego do badań tej cechy wykorzystuje się metody pośrednie. Najczęściej stosowana jest tzw. metoda brazylijska metoda ściskania próbki walcowej wzdłuż tworzącej lub metoda rozłupywania kostki betonowej . Dopuszcza się również badanie wytrzymałości na rozciąganie za pomocą zginania betonowych pryzmatycznych beleczek o wysokości przekroju poprzecznego d i rozpiętości l>3,5d. Badanie wykonuje się obciążając elementy próbne dwoma siłami skupionymi przyłożonymi w 1/3 rozpiętości lub centrycznie – jedną siłą skupioną Naprężenie rozciągające w tej metodzie określa się wykorzystując znany związek między naprężeniem a momentem zginającym beleczkę o zadanym schemacie statycznym i sposobie obciążenia: , Procedura obliczania: Norma PN dzieli odkształcenia skurczu na skurcz od wysychania ε csd oraz skurcz autogeniczny ε csa . 1. Wyznaczenie skurczu od wysychania , , gdzie: , ń ł , 160 90 10 ół ż ół ż ś ę 2. Wyznaczenie odkształcenia od skurczu autogenicznego , , ń ł 10. OD CZEGO ZALEŻY PEŁZANIE BETONU. PODAĆ NA WYKRESIE ZMIANĘ ODKSZTAŁCENIA BETONU W CZASIE Pełzanie betonu polega na przyroście odkształceń w wyniku stałego (w czasie) naprężenia. Zjawisko to zachodzi w warunkach swobodnych odkształceń elementu przy długotrwałym działaniu obciążenia. W efekcie narastają plastyczne deformacje, wzrost odkształceń przy stałych naprężeniach. Pełzanie jest zjawiskiem częściowo odwracalnym, po zdjęciu obciążenia (syt. na rys 2) następuje natychmiastowe zmniejszenie odkształceń, a potem w dłuższym okresie, ma miejsce powolna redukcja odkształceń Pełzanie to rozluźnienie struktury betonu od obciążeń rozciągających oraz zagęszczenie struktury od obciążeń ściskających Zgodnie z PN zjawisko pełzania uzależnione jest od: wieku betonu w chwili obciążenia okres trwania obciążenia wilgotności względnej powietrza wytrzymałość betonu pole powierzchni przekroju stopień wystawienia powierzchni na bezpośredni kontakt z powietrzem rodzaj cementu temperatura , w której twardnieje beton Efektem pełzania jest znaczący wzrost ugięcia w czasie, wywołany spadkiem wartości modułu sprężystości betonu Wykresy odkształceń od pełzania betonu przy założeniu σ c <0,45*f ck RYSUNEK ZMIAN ODKSZTAŁCEŃ W CZASIE DZIAŁANIA OBCIĄŻENIA I PRZY ODCIĄŻENIU: 19.P RZEDSTAWIĆ NA OZNACZENIACH OGÓLNYCH ANALIZĘ ROZKŁADU SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ NA DŁUGOŚCI CIĘGNA W WOLNOPODPARTEJ PŁYCIE STRUNOBETONOWEJ ( ODPOWIEDNI RYSUNEK ) Gdzie: ł ą, ęść , Zależność σε w jednoosiowym stanie naprężenia: 5.Z DEFINIOWAĆ DŁUGOŚĆ ZAKOTWIENIA , OBLICZENIOWĄ DŁUGOŚĆ ZAKOTWIENIA ORAZ EFEKTYWNĄ DŁUGOŚĆ ROZKŁADU W STREFIE ZAKOTWIEŃ ELEMENTÓW STRUNOBETONOWYCH Długość zakotwienia l bp jest to długość na której następuje pełne przekazanie początkowej siły sprężającej na beton Obliczeniowa długość zakotwienia l bpd = 0.8l bp lub 1.2l bp w zależności która z wartości jest bardziej niekorzystna w danej sytuacji obliczeniowej Efektywna długość rozkładu l p,eff jest to długość poza którą naprężenia w przekroju poprzecznym zmieniają się w sposób liniowy l p,eff = √(l bpd 2 + d 2 ) Długość zakotwienia określa się od przekroju. w którym bierze początek przyczepność efektywna: odcinki końcowe cięgien pozbawione przyczepności odcinki końcowe cięgien, na których przyczepność została zerwana na skutek nagłego zwolnienia naciągu Graniczne obliczeniowe naprężenie przyczepności – f bpd = η p2* η 1* f ctd η p2 – współczynnik uwzględniający rodzaj cięgna : 1,4 – dla prętów żebrowanych 1,2 – dla 7drutowych splotów η 1 – współczynnik: 1,0 – dla dobrych warunków przyczepności 0,7 – w pozostałych przypadkach Całkowita długość zakotwienia przy naprężeniach w cięgnie równym σ pd wynosi: L bpd = l pt2 + α 2* φ * (σ pd σ pm∞ )/f bpd l pt2 – górna granica obliczeniowej długości przekazania α 2 – 0,25 dla cięgien o przekroju kołowym i 0,19 dla splotów 7 drutowych σ pd – naprężenia w cięgnie odpowiadające sile potrzebnej do przeniesienia rozciagań w przekroju zarysowanym σ pm∞ – naprężenia od sprężania po wszystkich stratach ∆ ∆ ∆ ∆ ∆ Gdzie: wartość siły początkowej w czole elementu po uwzględnieniu strat własnych urządzeń naciągowych ∆ strata spowodowana poślizgiem cięgien w zakotwieniach ∆ strata spowodowana częściową relaksacją stali sprężającej na torze naciągowym ∆ strata spowodowana odkształceniem sprężystym betonu ∆ ∆ ∆ 20.W YMIENIĆ RODZAJE NAPRĘŻEŃ ROZCIĄGAJĄCYCH W STREFIE ZAKOTWIEŃ ELEMENTÓW KABLOBETONOWYCH Rzut powrót na pole nr 6 21.W YMIENIĆ CZYNNIKI JAKIE NALEŻY UWZGLĘDNIĆ PRZY OKREŚLANIU ZALEŻNOŚCI Σ Ε W PRÓBIE KONTROLOWANEGO BADANIA BETONU W JEDNOOSIOWYM STANIE NAPRĘŻENIA PRZY ŚCISKANIU BETONU . P ODAĆ WYKRES . Należy uwzględnić: prędkość przyrostu naprężenia liczbę cykli obciążenia wiek betonu od chwili wykonania czas trwania obciążenia zmianę temperatury oraz wilgotność środowiska klasę betonu rodzaj użytego kruszywa Ze względów praktycznych zakłada się stałość czynników np. cieplnowilgotnościowych Wykres taki sam jak w pytaniu nr 13. Podczas badania osiowego rozciągania beton zachowuje się sprężyście do poziomu naprężeń nie przekraczających 0,6 wytrzymałości na rozciąganie. Z badań wiemy, ze wytrzymałość na rozciąganie to ok. 10% wytrzymałości betonu na ściskanie Aspekty, na które należy zwrócić uwagę podczas próby rozciągania to: uziarnienie betonu – przy uziarnieniu do 8 mm można stosować próbki o przekroju do 50 mm, jeśli kruszywo ma 16 mm – 100mm, w przypadku próbek o większym uziarnieniu przekroje powinny być odpowiednio większe oraz aparatura dostosowana do przekroju na próbce powinny znajdować się nacięcia w środku wysokości próbki. o głębokości a z każdej strony, łącznie 2a powinno wynosić 1050% wymiaru poprzecznego belki błąd pomiaru przy nacięciu może wynosić do 3% ( przesunięcie osi) próbki pobierane do form lub jako odwierty z konstrukcji przechowywani próbek: po wyjęciu z formy powinny być dokładnie owinięte folią powierzchnia powinna zostać przeszlifowana aby usunąć mleczko cementowe lub skrócić próbkę o 1 cm po naklejeniu głowic ( aby próbka nie została zniszczona przed czasem) długości próbek nie powinny się różnić ( odchyłki do 1%) tempo obciążenia długość czujnika – baza pomiarowa nie mniej niż 30 mm ale nie więcej niż 50mm 14. WYMIENIĆ JAKIE CZYNNIKI NALEŻY UWZGLĘDNIĆ PRZY PROJEKTOWANIU NAWIERZCHNI Z BETONU SPRĘŻONEGO Przy projektowaniu nawierzchni sprężonych należy wziąć pod uwagę: 1) występowanie jednoczesne dużych i dowolnie zmiennych co do usytuowania obciążeń na powierzchni 2) grubość nawierzchni 3) wpływ wilgoci 4) wpływ oporu tarcia 5) występowanie dużych obciążeń od wahań temperatury 6) poprzeczne sprężenie 7) straty sprężania 8) ruch styków Zmienne projektowe przy projektowaniu: 1) wytrzymałość podbudowy i własności nasypu 2) grubość nawierzchni 3) sprężenie 4) długości i szerokości płyt 5) projektowanie sprężyste ze względu na obciążenia oraz ze względu na naprężenia zmęczeniowe środowiskowe i obciążenia kołem 15.OD CZEGO ZALEŻY RELAKSACJA STALI SPRĘŻAJĄCEJ Relaksacja jest to zachodzący w czasie spadek naprężeń w napiętych cięgnach stalowych, przy zachowaniu niezmiennego wstępnego wydłużenia. Zjawisko to zależy od: rodzaju stali poziomu naprężeń temperatury Relaksacja jest zjawiskiem długotrwałym, można przyspieszyć wystąpienie części relaksacji poprzez chwilowe przeciążenie cięgien do naprężeń wyższych niż przewidywane. Badania wykazały że relaksacja po 50 latach może być 2 krotnie większa niż po 1000 godzinach, co świadczy o długotrwałym charakterze tego zjawiska. 22.S TRATY Po przekroczeniu granicy naprężeń σ c <0,45*f ck odkształcenia pełzania są zależne nieliniowo (funkcja wykładnicza) i rosną szybciej. Uwzględnia się to w obliczeniach poprzez zastosowanie współczynnika , 0 , 0 · . . zastępującego , 0 . a po przekroczeniu trwałej wytrzymałości betonu (σ c =0,9*f ck ) odkształcenia narastają gwałtownie aż do zniszczenia betonu. Wpływ pełzania PN uwzględnia poprzez współczynnik pełzania betonu Φ(t,t 0 ) , 0 ∞, 0· 0 – ż 0 – ąż ∞, 0 – ń ół ł ł łż ąż ∞, 0 · ·0 śąć ść 0 ęą ł – ę ść – ś łść 28 Rys – Uproszczony wykres naprężeń w splotach na długości zakotwienia 6.P RZEDSTAWIĆ NA RYSUNKU RODZAJ I MIEJSCE WYSTĘPOWANIA USZKODZEŃ W STREFIE ZAKOTWIEŃ ELEMENTÓW KABLOBETONOWYCH Zakreskowane – naprężenia ściskające Typowe uszkodzenia Strefy naprężeń rozciągających 1 – rysy wgłębne (rozłupanie) Strefa 1 – wgłębna 2 – rozszczepienie Strefa 2 – przyczołowa 3 – odspojenie naroży Strefa 3 – narożna 4 – zmiażdżenie 28. W YJAŚNIĆ , DLACZEGO KABLE ZAKRZ WZGLĘDU NA ŚCIANIE ELEMENTÓW SPRĘŻONYCH Ponieważ składowa pionowa wektora siły sprężającej redukuje siłę poprzeczną w DLACZEGO KABLE ZAKRZYWIONE ( PARABOLICZNE ) SĄ KORZYSTNE ZE LEMENTÓW SPRĘŻONYCH . Ponieważ składowa pionowa wektora siły sprężającej redukuje siłę poprzeczną w przekroju ograniczenie zarysowania ograniczenie zarysowania – maksymalna szerokość rysy przelotowej nie może przekroczyć w<0.1mnm grubość niezarysowanego betonu w przekroju musi wynosić co najmniej 50mm Rodzaje połączeń ściany z dnem zbiornika: KONSTRUKCJE ŻELBETOWE Utwierdzenie ściany w dnie – połączenie musi być szczelne (zastosowanie taśm uszczelniających) , musi zostać zachowana przerwa technologiczna między płytą a ścianą Połączenie przegubowe ściany z dnem KONSTRUKCJE SPRĘŻONE Połączenie przesuwne ( występują siły tarcia) – najlepsze rozwiązanie w konstrukcjach sprężonych. Na spód rowka fundamentowego umieszcza się wylewkę wraz z warstwami poślizgowymi, następnie betonuje się ściany Połączenie przesuwne ( bez udziału siła tarcia) – zamiast warstwy poślizgowej stosuje się podkładki neoprenowe klejone do podłoża. Po zabetonowaniu i sprężeniu podkładka posiada zdolność do odkształceń większą niż przewidywane przemieszczenia ścian zbiornika Sam sposób zamocowania wpływa na charakter wykresu momentów zginających w ścianie zbiornika w pobliżu płyty dennej. Połączenie ze swobodnym przesuwem ( c, d ) nie powoduje momentów południkowych w ścianie wywołanych sprężeniem obwodowym. Dla konstrukcji sprężonych najbardziej niekorzystne jest połączenie monolityczne, które emożliwia uzyskania rezerwy naprężeń ściskających podczas sprężania zbiornika. Utwierdzenie ściany w dnie uszczelniających) , musi zostać zachowana przerwa technologiczna między płytą a uszczelniających) , musi zostać zachowana przerwa technologiczna między płytą a Połączenie przesuwne ( występują sprężonych. Na spód rowka fundamentowego umieszcza się wylewkę wraz z najlepsze rozwiązanie w konstrukcjach Połączenie przesuwne ( bez udziału siła tarcia) się podkładki neoprenowe klejone do podłoża. Po zabetonowaniu i sprężeniu podkładka posiada zdolność do odkształceń większą niż przewidywane Sam sposób zamocowania wpływa na charakter wykresu momentów zginających w tosuje 23.Z BROJENIE STREFY DOCISKU Sam sposób zamocowania wpływa na charakter wykresu momentów zginających w Połączenie ze swobodnym przesuwem ( c, d ) nie powoduje momentów południkowych Połączenie ze swobodnym przesuwem ( c, d ) nie powoduje momentów południkowych Dla konstrukcji sprężonych najbardziej niekorzystne jest połączenie monolityczne, które uniemożliwia uzyskania rezerwy naprężeń ściskających podczas sprężania zbiornika. ŚCIĄGA MATKA: Dla konstrukcji sprężonych najbardziej niekorzystne jest połączenie monolityczne, które emożliwia uzyskania rezerwy naprężeń ściskających podczas sprężania zbiornika. 29. O D CZEGO ZALEŻĄ STRATY SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ W Straty siły sprężającej wywołane relaksacją stali zalezą od: czasu jaki nastąpi od momętu sprężenia, klasy relaksacji stali sprężającej, wieku betonu w chwili sprężenia. 30. Z AŁOŻENIA METODY OGÓLNEJ SPRAWDZANIA zał zasady płaskich przekrojów analizie sił w przekrjoju przyjecie pełnej przyczepności zbrojenia pasywnego i stali sprezaj. do betonu przyjecie zaleznosci σε dla betonu, stali zbroj. i sprez. odpowiadajacych rozkładowi odkszt. granicznych w bet. i zbrojenia ( reguła 3ptk obrotu) Y SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ WYWOŁANE RELAKSACJĄ Straty siły sprężającej wywołane relaksacją stali zalezą od: czasu jaki nastąpi od momętu sprężenia, klasy relaksacji stali sprężającej, wieku betonu w chwili sprężenia. NEJ SPRAWDZANIA SGN pominiecie wytrzymałości betonu rozciąganego w analizie sił w przekrjoju przyjecie pełnej przyczepności zbrojenia pasywnego i stali sprezaj. do betonu ε dla betonu, stali zbroj. i sprez. przyjecie odksztalcen ozkładowi odkszt. granicznych w bet. i zbrojenia ( reguła 3ptk obrotu) ŚCIĄGA MATKA: 1. KATEGORIE RYSOODPORNOŚCI 2.PODAĆ OGRANICZENIA NAPRĘŻEŃ W CIĘGNACH SPRĘŻAJĄCYCH, W KOLEJNYCH ETAPACH REALIZACJI KONSTRUKCJI 3.PODAĆ OGRANICZENIA NAPRĘŻEŃ W BETONIE W ELEMENTACH STRUNOBETONOWYCH I KABLOBETONOWYCH 4.PRZEDSTAWIĆ NA OZNACZENIACH OGÓLNYCH ANALIZĘ ROZKŁADU SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ W CIĘGNACH OBWODOWYCH SPRĘŻAJĄCYCH KONSTRUKCJE OSIOWOSYMETRYCZNE 5.ZDEFINIOWAĆ DŁUGOŚĆ ZAKOTWIENIA, OBLICZENIOWĄ DŁUGOŚĆ WIENIA ORAZ EFEKTYWNĄ DŁUGOŚĆ ROZKŁADU W STREFIE ZAKOTWIEŃ ELEMENTÓW STRUNOBETONOWYCH 6.PRZEDSTAWIĆ NA RYSUNKU RODZAJ I MIEJSCE WYSTĘPOWANIA USZKODZEŃ W STREFIE ZAKOTWIEŃ ELEMENTÓW KABLOBETONOWYCH 7. WYMIENIĆ RODZAJE STALI SPRĘŻAJĄCEJ STOSOWANEJ W CJACH KABLOBETONOWYCH I STRUNOBETONOWYCH. PRZYPISAĆ IM WYTRZYMAŁOŚĆ CHARAKTERYSTYCZNĄ NA ROZCIĄGANIE 8.PODAĆ KIEDY NIE UWZGLĘDNIA SIĘ STRAT SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ SPOWODOWANYCH POŚLIZGIEM CIĘGIEN W ZAKOTWIENIACH 9. OD CZEGO ZALEŻY SKURCZ BETONU I OPISAĆ PROCEDURĘ OBLICZANIA. PRZEDSTAWIĆ WYKRES ZMIAN ODKSZTAŁCEŃ SKURCZOWYCH W CZASIE. 10. OD CZEGO ZALEŻY PEŁZANIE BETONU. PODAĆ NA WYKRESIE ZMIANĘ ODKSZTAŁCENIA BETONU W CZASIE 11. PRZEDSTAWIĆ NA WYKRESIE ZALEŻNOŚĆ ΣΕ DLA STALI SPRĘŻAJĄCEJ PRZY SPRAWDZANIU SGN RZEDSTAWIĆ NA WYKRESIE ZALEŻNOŚĆ ΣΕ DLA BETONU PRZY SPRAWDZANIU SGN 13. WYMIENIĆ JAKIE CZYNNIKI NALEŻY UWZGLĘDNIĆ PRZY OKREŚLANIU ZALEŻNOŚCI ΣΕ W PRÓBIE KONTROLOWANEGO BADANIA BETONU W JEDNOOSIOWYM STANIE NAPRĘŻENIA PRZY ROZCIĄGANIU BETONU, PODA WYKRES 14. WYMIENIĆ JAKIE CZYNNIKI NALEŻY UWZGLĘDNIĆ PRZY PROJEKTOWANIU NAWIERZCHNI Z BETONU SPRĘŻONEGO 15.OD CZEGO ZALEŻY RELAKSACJA STALI SPRĘŻAJĄCEJ 16.SPOSOBY SPRĘŻANIA 17.CO TO JEST TRASA WSPÓŁBIEŻNA 18.PRZEDSTAWIĆ NA OZNACZENIACH OGÓLNYCH ANALIZĘ ROZKŁADU SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ NA DŁUGOŚCI CIĘGNA W WOLNOPODPARTEJ BELCE KABLOBETONOWEJ (ODPOWIEDNI RYSUNEK) 19.PRZEDSTAWIĆ NA OZNACZENIACH OGÓLNYCH ANALIZĘ ROZKŁADU SIŁ SPRĘŻAJĄCEJ NA DŁUGOŚCI CIĘGNA W WOLNOPODPARTEJ PŁYCIE STRUNOBETONOWEJ (ODPOWIEDNI RYSUNEK) 20.WYMIENIĆ RODZAJE NAPRĘŻEŃ ROZCIĄGAJĄCYCH W STREFIE ZAKOTWIEŃ ELEMENTÓW KABLOBETONOWYCH 21.WYMIENIĆ CZYNNIKI JAKIE NALEŻY UWZGLĘDNIĆ PRZY OKREŚLANIU ZALEŻNOŚCI ΣΕ W PRÓBIE KONTROLOWANEGO BADANIA BETONU W JEDNOOSIOWYM STANIE NAPRĘŻENIA PRZY ŚCISKANIU BETONU. PODAĆ WYKRES. 22.STRATY 23.ZBROJENIE STREFY DOCISKU 24. ROZCIĄGANIE PRZYCZOŁOWE W STREFIE ZAKOTWIEŃ 25. OBLICZENIE BELEK STATYCZNIE NIEWYZNACZALNYCH 26. WYMAGANIA DLA BETONU 28. WYJAŚNIĆ, DLACZEGO KABLE ZAKRZYWIONE (PARABOLICZNE) SĄ KORZYSTNE ZE WZGLĘDU NA ŚCIANIE ELEMENTÓW SPRĘŻONYCH. 29. OD CZEGO ZALEŻĄ STRATY SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ WYWOŁANE RELAKSACJĄ 30. ZAŁOŻENIA METODY OGÓLNEJ SPRAWDZANIA SGN 31. KONSEKWENCJE POJAWIANIA SIĘ RYS 32.RODZAJE ZAKOTWIEŃ 33.STRAT SPOWODOWANYCH ODKSZTAŁCENIEM SPRĘŻYSTYM BETONU NIE UWZGLĘDNIAMY 34.ZABEZPIECZENIE KABLI PRZED KOROZJĄ 35.TECHNOLOGIE SPRĘŻANIA KONSTRUKCJI OSIOWOSYMETRCZNYCH 36. KIEDY I W JAKI SPOSÓB NALEŻY UWZGLĘDNIAĆ PEŁZANIE NIELINIOWE BETONU PRZY OBLICZANIU STRATY REOLOGICZNEJ SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ 37. PODAĆ SPOSÓB OKREŚLANIA STRAT SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ SPOWODOWANYCH RELAKSACJĄ STALI W KONSTRUKCJACH STRUNOBETONOWYCH I KABLOBETONOWYCH 38. PODAĆ KRYTERIUM ZARYSOWANIA ZBIORNIKÓW ŻELBETOWYCH I Z BETONU SPRĘŻONEGO NA CIECZE. PODAĆ WPŁYW SPOSOBU POŁĄCZENIA ŚCIANY Z DNEM NA STAN NAPRĘŻENIA W POWŁOCE Wersja wordowska u autorów 2.PODAĆ OGRANICZENIA 3.PODAĆ OGRANICZENIA Przypadek podstawowy przy analizie naprężeń rozciągających wgłębnych. przyłożona w osi bloku podporowego. Największe naprężenia σ y występują na osi działania tej siły a ich wartość zależy od stopnia koncentracji naprężeń ów projektowych rozkład opisany jest siłą S t1y =C 1 F pky , na podstawie której oblicza się ilość i miejsce zbrojenia Przypadek podstawowy przy analizie naprężeń rozciągających wgłębnych. Na rys siła F pky przyłożona w osi bloku podporowego. Największe naprężenia występują na osi działania tej siły a ich wartość zależy od stopnia koncentracji naprężeń α=a/h. Do celów projektowych rozkład opisany jest siłą S oblicza się ilość i miejsce zbrojenia 24. R OZCIĄGANIE PRZYCZOŁOWE W STREFIE ZAKOTWIEŃ 4.PRZEDSTAWIĆ NA OZN SPRĘŻAJĄCEJ W CIĘGNA NALIZĘ ROZKŁADU SIŁY JĄCYCH KONSTRUKCJE 31. K ONSEKWENCJE POJAWIENIA SIĘ RYS Korozja stali sprężającej wskutek agresywnego środowiska zewnętrznego i wewnętrznego, skażenie środowiska zewnętrznego wskutek wycieku szkodliwych substancji, niezdatność eksploatacyjna konstrukcji wskutek utraty szczelności, redukcja sztywności, zwiększenie ugięć, pogorszenie warunków estetycznych i zaniepokojenie 32.R ODZAJE ZAKOTWIEŃ IA SIĘ RYS orozja stali sprężającej wskutek agresywnego środowiska zewnętrznego i wewnętrznego, skażenie środowiska zewnętrznego wskutek wycieku szkodliwych ubstancji, niezdatność eksploatacyjna konstrukcji wskutek utraty szczelności, redukcja sztywności, zwiększenie ugięć, pogorszenie warunków estetycznych i zaniepokojenie użytkownika Zakotwienia bierne: stosowane do cięgien z drutu na końcu osłonki nakładany jest korek gumowy a wystająca część cięgna rozplata się możliwie szeroko mają powszechne zastosowanie w przypadku lin i splotów; tuleja zostaje zaciśnięta na splocie lub linie powodując plastyczne wciśnięcie stali między druty Zakotwienia czynne: składa się z bloku kotwiącego w postaci elementu stalowego oraz stożka; zakotwienie stożkowe działa na zasadzie wtłaczania stożka między naciągnięte druty a e się kabla następuje kiedy po zwolnieniu naciągu nastąpi wsteczny wślizg stożka, siłę sprężającą wprowadza się tu przez nakręcanie śruby na gwintowane pręty, stosuje się przy zakotwieniu kabli składających się ze splotów; składają się z bloku kotwiącego oraz trójczęściowego stożka z wewnętrzną powierzchnią karbowaną Dodatkowo: szczękowe wzmacnianie mostów, zbiorników, silosów; stosowane w kablach zewnętrznych DKSZTAŁCENIEM SPRĘŻYSTYM BETONU NIE 5.ZDEFINIOWAĆ DŁUGOŚ ZAKOTWIENIA ORAZ EFEKTYWN 6.PRZEDSTAWIĆ NA RYS USZKODZEŃ W STREFIE 7. WYMIENIĆ RODZAJE KONSTRUKCJACH KABLOBETONOWYC IM WYTRZYMAŁOŚĆ CHAR 8.PODAĆ KIEDY NIE UW SPOWODOWANYCH POŚLIZ 9. OD CZEGO ZALEŻY S PRZEDSTAWIĆ WYKRES Z 10. OD CZEGO ZALEŻY Zakotwienia bierne: główkowe pętlicowe na końcu osłonki nakładany jest korek gumowy a wystająca część cięgna rozplata się możliwie szeroko zaciski plastyczne mają powszechne zastosowanie w przypadku lin i splotów; tuleja zostaje zaciśnięta na splocie lub linie powodują . PRZYPISAĆ Ę OBLICZANIA. RCZOWYCH W CZASIE. Ę Zakotwienia czynne: stożkowe składa się z bloku kotwiącego w postaci elementu stalowego oraz stożka; zakotwienie stożkowe działa na zasadzie wtłaczania stożka między naciągnięte druty a ostatecznie zaklinowanie się kabla następuje kiedy po zwolnieniu naciągu nastąpi wsteczny wślizg stożka, śrubowe siłę sprężającą wprowadza się tu przez nakręcanie śruby na gwintowane 11. PRZEDSTAWIĆ NA W CEJ 25. O BLICZENIE BELEK STATYCZNIE NIEWYZNACZALNYCH 1. Wyznacza się momenty wzbudzone (metoda sił) Założenia : belka dwuprzęsłowa o stałych wymiarach sprężenie kablem prostoliniowym, tylko mimośród w jednym przęśle stały mimośród Zcp=const Nd=const rozcinamy belkę nad podporami i przykładamy w miejscu rozcięcia niewiadome momenty wzbudzone Mw poszczególne przęsła obciąża się momentami Mo od sprężenia o wartości jak dla belki swobodnie podpartej oraz niewiadomym momentem wzbudzony wartość momentu niewiadomego Mw oblicza się z warunku nierozdzielności belki nad podporami, czyli przez porównanie kątów obrotu obu przęseł nad badaną podporą 2. Wyznacza się trasę współbieżną: szczególne położenie kabla e(x)=Zcp, w tym trasy pokrywają się z liniami ciśnienia trasa jest umieszczona w obszarze obwiedni granicznych Poszukiwanie trasy współbieżnej Metoda obciążenia równoważnego wyznacza się obciążenie równoważne „q” nadaje się kablowi współbieżnemu postać krzywej sznurowej tego obciążenia i reakcji podporowych belki ciągłej Obwiednie graficzne (2 górne, 1 dolne) 1. górna obwiednia z warunku nośności, jest skrajnym położeniem cięgna wypadkowego ze względu nośność w sytuacji obliczeniow 2. górna obwiednia – z warunku rysoodporności w sytuacji obliczeniowej trwałej 1. dolna obwiednia – warunek nie przekraczania naprężeń ściskających dopuszczalnych na dolnej krawędzi W belce ciągłej o l1=l2=l3=…=l i stałej wysokości h=const typow jest parabola której mimośród na podporach jest co do bezwzględnej wartości 2x większy i przeciwnego znaku niż mimośród w środku przęsła 12. PRZEDSTAWIĆ NA WYKRES 13. WYMIENIĆ JAKIE C ZALEŻNOŚCI JEDNOOSIOWYM STANIE 1. Wyznacza się momenty wzbudzone (metoda sił) belka dwuprzęsłowa o stałych wymiarach sprężenie kablem prostoliniowym, tylko mimośród w jednym przęśle stały mimośród Zcp=const IĄGANIU BETONU, PODAĆ szczękowe stosuje się przy zakotwieniu kabli składających się ze splotów; składaj się z bloku kotwiącego oraz trójczęściowego stożka z wewnętrzną powierzchnią 14. WYMIENIĆ JAKIE C ANIU rozcinamy belkę nad podporami i przykładamy w miejscu rozcięcia niewiadome zakotwienie typu X szczękowe stosowane w kablach zewnętrznych 33.S TRAT SPOWODOWANYCH ODKSZTAŁCENIEM SPRĘŻY UWZGLĘDNIAMY GDY : 15.OD CZEGO ZALEŻY R poszczególne przęsła obciąża się momentami Mo od sprężenia o wartości jak dla belki swobodnie podpartej oraz niewiadomym momentem wzbudzonym Mw wartość momentu niewiadomego Mw oblicza się z warunku nierozdzielności belki nad podporami, czyli przez porównanie kątów obrotu obu przęseł nad badaną podporą 2. Wyznacza się trasę współbieżną: szczególne położenie kabla e(x)=Zcp, w tym położeniu kabla Mw=0 trasy pokrywają się z liniami ciśnienia trasa jest umieszczona w obszarze obwiedni granicznych Poszukiwanie trasy współbieżnej Metoda obciążenia równoważnego wyznacza się obciążenie równoważne „q” półbieżnemu postać krzywej sznurowej tego obciążenia i reakcji 18.PRZEDSTAWIĆ NA OZ SPRĘŻAJĄCEJ NA DŁUGO IŁY naciągamy wszystkie kable jednocześnie gdy mamy tylko jeden kabel 34.Z ABEZPIECZENIE KABLI PRZED KOROZJĄ Jednym ze sposobów zabezpieczenia cięgien sprężających z przyczepnością jest iniekcja cementowa oraz właściwa otulina stosunek W/C = 40% kanały muszą być przeczyszczone kompresorem kanały musza być poziomowane (prowadzone) geodezyjnie stosujemy plastyfikatory cement czysty portlandzki CEM I 42,5 iniekcję tłoczymy od W zbiornikach cięgna zabezpiecza się betonem natryskowym na kruszywie drobnym. 35.T ECHNOLOGIE SPRĘŻANIA KONSTRUKCJI OSIOWO Sprężanie przez nawijanie: Metoda polega na nawijaniu spiralnie drutów lub splotów wykonaną w deskowaniu ślizgowym lub przestawnym, bądź zestawioną z naciągamy wszystkie kable jednocześnie gdy mamy tylko jeden kabel PRZED KOROZJĄ Jednym ze sposobów zabezpieczenia cięgien sprężających z przyczepnością jest oraz właściwa otulina warstwy betonu. Właściwości iniekcji: stosunek W/C = 40% kanały muszą być przeczyszczone kompresorem kanały musza być poziomowane (prowadzone) geodezyjnie stosujemy plastyfikatory cement czysty portlandzki CEM I 42,5 iniekcję tłoczymy od najniższego miejsca kanału W zbiornikach cięgna zabezpiecza się betonem natryskowym na kruszywie drobnym.( Torkret ) KONSTRUKCJI OSIOWO SYMETRCZNYCH Sprężanie przez nawijanie: Metoda polega na nawijaniu spiralnie drutów lub splotów na powłokę zbiornika, wykonaną w deskowaniu ślizgowym lub przestawnym, bądź zestawioną z prefabrykatów. 19.PRZEDSTAWIĆ NA OZ SPRĘŻAJĄCEJ NA DŁUGO ANALIZĘ ROZKŁADU SIŁY 20.WYMIENIĆ RODZAJE 21.WYMIENIĆ CZYNNIKI ZALEŻNOŚCI JEDNOOSIOWYM STANIE IEŃ Obwiednie graficzne (2 górne, 1 dolne) z warunku nośności, jest skrajnym położeniem cięgna wypadkowego ze względu nośność w sytuacji obliczeniową trwałą z warunku rysoodporności w sytuacji obliczeniowej trwałej warunek nie przekraczania naprężeń ściskających dopuszczalnych na dolnej krawędzi o l1=l2=l3=…=l i stałej wysokości h=const typową trasą współbieżną jest parabola której mimośród na podporach jest co do bezwzględnej wartości 2x większy i przeciwnego znaku niż mimośród w środku przęsła 24. ROZCIĄGANIE PRZY 25. OBLICZENIE BELEK 28. WYJAŚNIĆ, DLACZE KORZYSTNE ZE WZGL 29. OD CZEGO ZALEŻĄ 30. ZAŁOŻENIA METODY CJĄ 33.STRAT SPOWODOWANY ONU NIE 35.TECHNOLOGIE SPRĘŻ 36. KIEDY I W JAKI S BETONU PRZY OBLICZAN 37. PODAĆ SPOSÓ SPOWODOWANYCH RELAKS IOWE 26. W YMAGANIA DLA BETONU 1. wysoka wytrzymałość na ściskanie 2. wysoki moduł sprężystości 3. małe odkształcenia opóźnione 4. dobra przyczepność betonu do stali 5. szczelność Kablobeton – min B30 Strunobeton – min B37 Beton w chwili sprężenia powinien mieć min 70% wytrzymałości 28dniowej Moduł sprężystości Ec ograniczenie ugięć, zmniejszenie strat doraźnych w wyniku odkształceń sprężystych Ocena doświadczalna wartości Ec – Ec zależy od rodzaju betonu, rodzaju i właściwości użytego kruszywa i innych cech mieszanki betonowej wysoka wytrzymałość na ściskanie wysoki moduł sprężystości e odkształcenia opóźnione dobra przyczepność betonu do stali Sprężanie odcinkowe: Sprężanie odcinkowe: 38. PODAĆ KRYTERIUM BETONU SPRĘŻONEGO NA SPOSOBU POŁĄCZENIA Wersja wordowska u autorów powinien mieć min 70% wytrzymałości 28dniowej strat doraźnych w wyniku odkształceń sprężystych Ec zależy od rodzaju betonu, rodzaju i właściwości użytego kruszywa i innych cech mieszanki betonowej Sprężanie poprzez uzupełnianie cieczą w fazie początkowej: Sprężanie poprzez uzupełnianie cieczą w fazie początkowej: Zalecane: σ1 = 0, σ2 = 0,4fcm Początkowy moduł sprężystości Eco = (dσ / dε) ε>0 Eco = tgα Sieczny moduł sprężystości ( średni Ecm = (σ2 – σ1) / (ε2 – ε1) Ecm= tg tgα Eco ≈ 1,1 Ecm Ecm = 11000(fck + 8) Beton na kruszywie bazaltowym Ecm = 1,2Ecm (tab2 Beton na kruszywie żwirowym Ecm = 0,7Ecm ( Współczynnik Poissona ν = 0,2 – dla niezarysowanej, ν = 0,0 – dla nzarysowanej ν = 0,15 – 0,25 Zależy od rodzaju kruszywa i poziomu naprężeń ν = 0,15 – 0,18 – kr. granitowe, ν = 0,17 – 0,18 ν = 0,20 – 0,21 – kr. Bazaltowe moduł sprężystości >0 Eco = tgα 0 średni ) ε1) Ecm= tg tgα m ≈ 1,1 Ecm Ecm = 11000(fck + 8) 0,3 Ecm = 1,2Ecm (tab2PN) Ecm = 0,7Ecm (tab2PN) dla nzarysowanej od rodzaju kruszywa i poziomu naprężeń 0,18 – kr. żwirowe azaltowe NALEŻY UWZGLĘDNIAĆ PEŁZANIE NIELINIOWE BETONU PRZY OLOGICZNEJ SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ =>punkt 10 IA STRAT SIŁY SPRĘŻAJĄCEJ SPOWODOWANYCH ONSTRUKCJACH STRUNOBETONOWYCH I KABLOBETONOWYCH =>PUNKT 16 OWANIA ZBIORNIKÓW ŻELBETOWYCH I Z BETONU ODAĆ WPŁYW SPOSOBU POŁĄCZENIA ŚCIANY Z DNEM NA STAN 36. K IEDY I W JAKI SPOSÓB NALEŻY UWZGLĘDNIAĆ P OBLICZANIU STRATY REOLOGICZNEJ SIŁY SPRĘ 37. P ODAĆ SPOSÓB OKREŚLANIA STRAT SIŁY SPRĘŻA RELAKSACJĄ STALI W KONSTRUKCJACH STRUNOB 38. P ODAĆ KRYTERIUM ZARYSOWANIA ZBIORNIKÓW SPRĘŻONEGO NA CIECZE . P ODAĆ WPŁYW SPOSOBU P NAPRĘŻENIA W POWŁOCE Zbiorniki na ciecze muszą spełniać następujące kryteria: Zbiorniki na ciecze muszą spełniać następujące kryteria: trwałość: Klasa betonu co najmniej B30 Naprężenia na całej wysokości ściany zbiornika muszą być ściskające Należy uwzględniać wpływ zbrojenia pasywnego na spadek naprężeń ściskających wodoszczelność: Naprężenia na całej wysokości ścian Należy uwzględniać wpływ zbrojenia pasywnego na spadek naprężeń |
Menu
|